轉載。

一、模型建立及臂架回轉過(guò)程受力分析

汽車(chē)吊機四點(diǎn)支承受力計算模型簡(jiǎn)圖如圖1所示，G0為下車(chē)重量；G1為上車(chē)和吊重的重量和，移到位于對稱(chēng)軸上的回轉中心后產(chǎn)生力矩M；e0、e1為G1、G2位置到四支腿中心的距離，按對稱(chēng)軸為直角坐標系定位。R1、R2、R3、R4分別是四支腿的支反力,其中R2、R3為近吊裝物處兩支腿反力，三一CAC2200汽車(chē)起重機支腿間距如圖1中，a=4.1m，b1=4.65m,b2=3.97m

    為簡(jiǎn)化計算，假設4條支腿支撐在同一水平面內，它們的剛度相同且支撐地面的剛度相同。

       1、支點(diǎn)反力計算公式

由圖1受力簡(jiǎn)圖，分別計算臂架轉化來(lái)的集中力矩M和吊重P，最后在支腿處迭加，根據受力平衡可得:

     圖1： 支腿受力分析圖

e0、1e為G0、G1位置到四支腿對稱(chēng)中心的距離。

       圖2:  支腿反力計算公式

2、計算底盤(pán)重心點(diǎn)位置

吊套架時(shí)，所需吊重最大，為30m，臂長(cháng)約為44.9m，根據額定起重表，幅度1最大吊重為17.5t>12t，滿(mǎn)足起吊要求。

三一汽車(chē)起重機車(chē)長(cháng)16m，寬8.2m，行駛狀態(tài)車(chē)重55t

工作時(shí)配重75600kg。根據車(chē)軸及轉盤(pán)中心位置計算吊裝下車(chē)重心點(diǎn)G0，尺寸位置關(guān)系詳見(jiàn)圖2，由合力矩確定的平行力系中心即為吊車(chē)重心。

圖3  車(chē)軸及轉盤(pán)中心位置尺寸

由軸重參數得：

    上車(chē)未加配重時(shí)重心到車(chē)后邊緣距離Rc為：

      RC=

(10250*2.488+10250*4.038+10500*5.588+11990*9.263+11990*11.393)/55000=6.32米    距車(chē)尾6.32+（16.694-15.816）=7.198米

    則下車(chē)重心G到臂架回轉中心G的縱向距離為7.198-5.165=2.033m

    支腿縱距為8.62米，前支撐與對稱(chēng)軸中心為4.31米，上車(chē)配重及吊重支點(diǎn)G1到支腿對稱(chēng)軸中心O點(diǎn)距離e1=4.65-4.31=0.34m，下車(chē)重心G到支腿對稱(chēng)中心O的距離e0=2.033-0.34=1.693m。

     二 、吊機支腿反力計算

     吊重12t。

      1、由以上計算可知：

     a=4.2m，b=4.31m，e0=1.693m，e1=0.34m， G0=550KN,G1=765+120=885KN；

    (1)當起重臂旋轉角度平行于塔吊對角線(xiàn)時(shí)，R3受力最大。α=44.3度，              sinα=0.697    cosα=0.715     M=1.2*120*30-765*4.05=1222KN.m

    R1=1/4{550（1+1.693/4.31）+7655*（1-0.34/4.31)-  (1222*0.697/4.31+1222*0.715/4.2)}=1/4{550（1+0.393）+885*（1-0.079)-(1222*0.697/4.31+1222*0.715/4.2)}=1/4(766.15+815.1-405.7)=293.9KN

    R2=1/4{766.15+815.1-1222*（0.697/4.31-0.715/4.2)}=1/4{1581.26-1222*（0.162-0.17)}=397.76KN

    R3=1/4{550（1-0.393）+885.1*（1+0.079)+(1222*0.697/4.31+1222*0.715/4.2)}

=1/4{333.85+954.92+(1222*0.697/4.31+1222*0.715/4.2)}=423.62KN

    R4=1/4{550（1-0.393）+885*（1+0.079)+(1222*0.697/4.31-1222*0.715/4.2)}

=1/4{333.85+954.92+(1222*0.697/4.31-1222*0.715/4.2)}=319.75KN

    墊上雙層鋼板，車(chē)載鋼板20公分厚，1.8*2.5=4.5個(gè)平方，423.62/4.5=95KN/平方?？梢詽M(mǎn)足要求。

三、地基承載力檢測：

    將配重放在R3支腿上方進(jìn)行檢驗，求此時(shí)的支腿負荷

 R3受力最大。α=44.3度，sinα=0.697    cosα=0.715    G0=550KN,G1=550+765=1315KN；M=765*4.05=3098.25KN.M

   R1=1/4{550（1+1.693/4.31）+765*（1-0.34/4.31)-3098.25(0.697/4.31+0.715/4.2)}=1/4{550（1+0.393）+765*（1-0.079)-3098.25(0.697/4.31+0.715/4.2)}=1/4(766.15+704.57-1028.62)=110.53KN

   R2=1/4{550（1+1.693/4.31）+765*（1-0.34/4.31)-3098.25(0.697/4.31-0.715/4.2)}=1/4{550（1+0.393）+765*（1-0.079)-3098.25(0.697/4.31+0.715/4.2)}=1/4(766.15+704.57+24.79)=373.88KN

   R3=1/4{550（1-1.693/4.31）+765*（1+0.34/4.31)+3098.25(0.697/4.31+0.715/4.2)}=1/4{550（1-0.393）+765*（1+0.079)+3098.25(0.697/4.31+0.715/4.2)}=1/4(333.85+825.44+1028.62)=546.98KN

   R4=1/4{550（1-1.693/4.31）+765*（1+0.34/4.31)+3098.25(0.697/4.31-0.715/4.2)}=1/4{550（1-0.393）+765*（1+0.079)+3098.25(0.697/4.31+0.715/4.2)}=1/4(333.85+825.44+24.79)=296.02KN

 結論：僅帶配重試壓時(shí)，支腿負荷大于吊裝時(shí)的負荷，當檢驗合格時(shí)，吊車(chē)地基承載力符合要求。