2005年5月24日，納雍發(fā)電總廠(chǎng)二廠(chǎng)工程在#1爐整套啟動(dòng)試運168小時(shí)中，#1爐垮焦，鍋爐壓力大幅度波動(dòng)，發(fā)生鍋爐兩側二次風(fēng)箱垮塌的設備事故，搶修10天，嚴重影響#1機組的整套啟動(dòng)試運時(shí)間。
??? 【事故經(jīng)過(guò)】
??? 事故前，2005年5月23日納雍發(fā)電總廠(chǎng)二廠(chǎng)#1機爐帶300MW滿(mǎn)負荷運行，22時(shí)52分36秒，吹灰維護人員啟動(dòng)本體吹灰程序對#1爐進(jìn)行吹灰，投入AB1、AA4油燃燒器穩燃，23時(shí)03分06秒、07秒手動(dòng)啟動(dòng)空預器IKAH1、IKAH2吹灰器，本體吹灰程序執行到24日0時(shí)18分鍋爐MFT動(dòng)作。
??? 5月24日0時(shí)17分27秒，爐膛壓力由-118Pa上升到132.4Pa
??? 0時(shí)17分30秒到37秒，爐膛壓力由132.4Pa下降到-1318.9Pa
??? 17分36秒，AB1油燃燒器火焰喪失，油槍退出；
??? 17分48秒，C3煤燃燒器火焰喪失；
??? 在此期間，運行人員接調試單位試驗研究院試運指揮令，分別在17分32秒、35秒操作AB2、AC3油燃燒器穩燃，其中AC3油燃燒器一直未燃；
??? 17分50秒，重新操作AB1?油燃燒器點(diǎn)火，未點(diǎn)燃；
??? 17分56秒，發(fā)生局部爆燃，爐膛壓力上升到1957Pa，“爐膛壓力高三值”發(fā)出，17分58秒MFT保護動(dòng)作。在此期間，現場(chǎng)有很大的異響聲，檢查發(fā)現#1爐兩側二次風(fēng)箱垮塌，爐底撈渣機焦渣已滿(mǎn)出，冷灰斗內密封冷卻水及焦渣濺出。
??????? 事故后檢查出現：#1爐乙側二次風(fēng)箱7套剛性支吊架折斷，二次風(fēng)道坍塌，共70跟支架損壞、變形；熱二次風(fēng)道矩形膨脹節損壞16件，圓形膨脹節損壞4件；環(huán)形熱二次風(fēng)道向爐前、爐后移動(dòng)了50mm；尾部垂直煙道向爐后移動(dòng)了35mm；A、B空預器、二次風(fēng)出口膨脹節變形。爐膛及煙道沒(méi)有因此爆燃造成損傷。
??? 【事故原因分析】
??? 從DCS提供的數據和曲線(xiàn)來(lái)分析，鍋爐在0時(shí)17分28秒發(fā)生了垮焦，引起燃燒不穩，爐膛壓力發(fā)生急劇變化（此時(shí)爐膛壓力波動(dòng)值為-1318Pa至+466Pa）。在0時(shí)17分42秒至17分50秒間二次熱風(fēng)道發(fā)生了變形、垮塌，此前爐內燃燒已在逐漸恢復，爐膛負壓回升，但隨著(zhù)風(fēng)箱變形和撕裂，使本已逐步恢復的燃燒受到影響，爐膛壓力有所下降。由于燃燒波動(dòng)較大，使鍋爐內的煤粉燃燼度差，局部區域存在煤粉未燃情況（從數據顯示AC3處油燃燒器一直未燃）。17分52秒AB2油燃燒器點(diǎn)燃后，爐膛壓力后升，由于二次熱風(fēng)箱已垮塌，56秒后發(fā)生局部爆燃，爐膛壓力上升到1957Pa后，MFT動(dòng)作。
??? 根據該查設計院提供的設計分析報告、熱二次風(fēng)道計算書(shū)及選型手冊發(fā)現，4#、5#、6#、7#吊架的管部拉條最大允許荷載低于結構載荷，部分吊架管部拉條最大允許荷載還低于工作荷載，存在嚴重的選型失誤，因而造成支吊架設計強調不夠，應力超過(guò)其屈服極限，以致在爐膛壓力波動(dòng)尚在允許波動(dòng)范圍內便出現吊架斷裂，風(fēng)箱位移、垮塌。這是造成此此事故的根本原因。
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