事件經(jīng)過(guò)：5月15日＃1機組負荷242MW ，A、C、D磨煤機運行，機組協(xié)調控制方式。8：17′＃1爐膛負壓從-0.029kpa突升至2.047kpa，1A/1B吸風(fēng)機入口靜葉開(kāi)度由65％/66.5%至全開(kāi)，汽包水位突降，立即降負荷并投油穩燃；8：21′機組負荷減至198MW，主蒸汽/給水流量分別為157/283kg/s，汽包水位降至-252.47mm，手動(dòng)打閘A磨煤機，立即減C、D磨煤機煤量，就地檢查水冷壁折焰角人孔門(mén)處冒汽、且有很大異音，確認鍋爐泄漏。因過(guò)熱器壁溫、再熱器壁溫快速上升汽包水位很難維持，申請中調同意，8：28′值長(cháng)令汽機打閘，發(fā)電機解列，鍋爐MFT。機組停運后檢查發(fā)現鍋爐爆管發(fā)生在后墻水冷壁折焰角部位，北數#41水冷壁管折焰角彎頭從外弧面爆破，爆口呈彎月形，長(cháng)約175mm，寬約45mm，爆口周圈邊緣呈粗鈍狀；與其相鄰的#40和#42水冷壁彎頭以及#43水冷壁吊管因沖刷減薄?？拷垩娼乔胺降牡蜏剡^(guò)熱器北數#78垂直管爆破，爆口長(cháng)約25mm，張口寬約4mm,邊緣外翻呈尖銳鋸齒狀；與其相鄰的#77和#79、#80低過(guò)垂直管因沖刷減薄。 發(fā)生爆管的位置空間狹小，施工異常困難。對于減薄量較大的#42和爆管的#41水冷壁彎頭予以更換；對于減薄量較大的#77和爆管的#78低溫過(guò)熱器管予以更換；其他沖刷減薄的管子均作焊補處理。5月18日2：30，＃1爐受熱面管道焊接結束探傷合格，鍋爐上水，于05月18 日10：42 #1機組并網(wǎng)。分析認為：經(jīng)對爐膛內各管子受損部位對應的空間位置、受損部位的表面形態(tài)以及割管后爆口形態(tài)的觀(guān)察分析，初步認為泄漏點(diǎn)首先發(fā)生在#41水冷壁彎頭上，開(kāi)始的泄漏點(diǎn)可能是彎頭外弧上細小的短裂紋引起，因為爆破部位及周?chē)墓茏颖砻婢鶝](méi)有飛灰磨損痕跡和過(guò)熱現象，因此可以排除因磨損或過(guò)熱爆管的可能性。
暴露問(wèn)題：1.鍋爐制作存在較多的原始缺陷，爆管處的水冷壁彎頭為橢圓型，不符合標準。2、防磨防爆檢查尚不能對全部的彎頭進(jìn)行檢查。
防止對策：1、對鍋爐泄漏點(diǎn)進(jìn)行消除，已于5月18日完成；2、今后在防磨防爆檢查工作中，通過(guò)磁記憶、超聲波探傷等技術(shù)手段加強對水冷壁彎管的重點(diǎn)檢查。
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