一、工程概況
（一）工作面開(kāi)采條件
哈拉溝礦22529綜采工作面為“刀把子”面，分別由22529-1面、22529-2面、22529-3面、22529-4面四個(gè)面組成，推進(jìn)總長(cháng)度1741.2m。其中22529-3面煤厚2～5.8m，平均煤厚4.75m，設計采高4.7m，煤層可采性指數為1，煤厚變異系數為30.6%，煤層結構簡(jiǎn)單，煤層傾角1～3°，屬較穩定型煤層。
表1? 22529-4面煤層頂底板特征表
頂底板 巖石名稱(chēng) 最小-最大
平均（m） 巖? 性? 特? 征
老? 頂 粗砂巖 21.3～8.05
10.8 灰白色，成分以石英,長(cháng)石為主,分選較差,次棱角狀,泥質(zhì)膠結。
直接頂 細粒砂巖 10.65～1.9
6.4 灰色，泥質(zhì)膠結，交錯層理，層面含云母片。
直接底 砂質(zhì)泥巖 31.63～1.5
12.98 深灰色，泥質(zhì)膠結，含大量植物莖葉化石。遇水易軟化，局部為粉砂巖。
主要配套設備
選用JOY7LS6/LWS604型采煤機一臺，裝機功率1860kW。配備JOY 3×1000kW變頻的刮板運輸機及配套的500kW/1140V轉載機、400kW/3300V破碎機各一臺。選用鄭煤6.3m改5.5m[ZY12000/25.5/55]二柱掩護式液壓支架，22529-3面配套221臺（補充鄭煤6.3m改5.5m[ZY12000/25.5/55]支架97臺，鄭州四維5.5m支架38臺， DBT5.5m支架86臺），其中端頭支架7臺（頭3尾4），過(guò)渡支架2臺（頭尾各1臺），支架采用PM32電液控制系統可實(shí)現鄰架、成組順序、手動(dòng)操作等功能。
回順超前支架：選用兩臺太原煤科院生產(chǎn)的ZFDC11600/19.5/40型液壓式超前支架支護來(lái)管理回風(fēng)順槽頂板。
（三）巷道支護情況
22529回順一巷道直接頂為泥質(zhì)粉砂巖，厚度1.9～10.7m，老頂為細砂巖，厚度大于20m，均屬于較穩定巖層。巷道選取Ф16×1800mm圓鋼錨桿，排距1.2m，每排4根+1根1.2m錨桿。21聯(lián)巷頂板破碎區域原采用錨索＋W鋼帶補強支護，錨索規格為Ф17.8×8000mm，W鋼帶規格為4600mm×230mm×4mm，錨索排距3m，3根/排。如圖1所示。為確保綜采工作面回采安全，10月份，在頂板破碎區域補打錨索支護，即兩排鋼帶間補打2根散錨索，錨索規格為Ф17.8×8000mm。

二、事故經(jīng)過(guò)及造成的損失
（一）事故經(jīng)過(guò)
2015年12月6日四點(diǎn)班，22529-3面回采至剩余120m貫通位置，22：50分，推溜工在操作機尾超前支架時(shí)，超前支架頂梁上方頂板出現離層，形成全斷面2m寬、冒高約2m的冒頂。
立即將現場(chǎng)情況向礦調度室匯報，2015年12月7日夜班，礦井安排施工隊對冒頂區域進(jìn)行錨索+錨桿+金屬網(wǎng)聯(lián)合支護，7日四點(diǎn)班恢復生產(chǎn)。
8日零點(diǎn)班接班后，正常組織生產(chǎn)，機尾進(jìn)刀三次于凌晨3點(diǎn)48分在移機尾超前支架時(shí)，機尾原冒頂區域附近有少量巖石冒落，跟班副隊長(cháng)及時(shí)將現場(chǎng)情況匯報調度室，礦調度室回復快速推進(jìn)通過(guò)，7點(diǎn)左右再一次操作超前架時(shí)，頂板冒落嚴重，極為破碎的巖石漏下，最終形成長(cháng)度5.8m、厚度約3m、寬約5.6m的冒頂，導致工作面停機。
造成的損失
2015年12月8日9點(diǎn)停機后，處理冒頂及施工補強支護措施，12月9日16時(shí)恢復生產(chǎn)，共影響生產(chǎn)31小時(shí)，影響產(chǎn)量2.4萬(wàn)噸。
三、事故原因分析
（一）直接原因
1、頂板支護強度不足。通過(guò)冒頂過(guò)程和冒頂后的頂板狀況分析，此次冒頂屬于漏垮型冒頂。
22529-3回順一剩余60～120m段頂板由于受F96 40°∠33° H=2.2m、F97 35°∠45° H=1.1m等斷層群和沖刷等地質(zhì)構造影響，頂板破碎嚴重，掘進(jìn)期間巷道頂板曾發(fā)生不同程度的冒落，導致該段頂板不平整。
2、綜采一隊未按照作業(yè)規程規定管理工作面端頭頂板。為生產(chǎn)時(shí)減少拉超前支架次數，22529工作面機尾端頭支架與超前支架間電纜、液管長(cháng)度較大，綜采工作面端頭支架頂梁與超前支架后梁間距大于3m。12月7日冒頂發(fā)生前，巷道頂板比較破碎，綜采隊未根據現場(chǎng)情況縮短端頭支架頂梁與超前支架后梁之間的距離，導致端頭空頂面積較大。
間接原因
1、超前支架對頂板的反復擠壓作用加劇了頂板的破碎程度。該段頂板本身較為破碎，且伴有離層現象，而超前支架在立柱升降過(guò)程中，對已經(jīng)破碎、離層的頂板進(jìn)行反復擠壓，從而使頂板離層程度更加惡化；頂板不平整，超前支架頂梁對頂板的初撐力不均勻也是使頂板狀況變差的一個(gè)原因。
2、該段斷層較多，頂板裂隙發(fā)育，斷層面比較光滑，使上下盤(pán)之間粘結力差，尤其是該段頂板有一個(gè)探放水孔，斷層面成為導水裂隙，使得上下盤(pán)無(wú)粘結力，彼此分離，巖石破碎。
（三）主要原因
1、技術(shù)人員對頂板管理的安全意識有待提高，對頂板管理的風(fēng)險預控能力不足，存在僥幸心理和經(jīng)驗主義思想，導致對頂板破碎段的風(fēng)險評估不到位。
2、綜采一隊對22529工作面危險源辨識不到位，順槽敲幫問(wèn)頂措施執行不到位，跟班隊干對回順破碎頂板區域巡查不到位。
3、破碎頂板區域補強支護強度不夠；片面的認為錨索補強后即可以，忽視了頂板遇水軟化錨桿需要補強的問(wèn)題。
四、采取的措施及取得的效果
（一）采取的措施
1、冒頂區馬麗散加固、錨索補強支護
（1）21聯(lián)巷口巷道頂板面積大，且受工作面超前壓力影響，需進(jìn)行補強支護。由于21聯(lián)巷口附近發(fā)生冒頂，需對聯(lián)巷口處頂板注射馬麗散進(jìn)行加固，并在21聯(lián)巷內頂板采用錨索＋W鋼帶進(jìn)行補強支護，錨索規格為φ22×8000mm，鋼帶規格為4200×230×3mm。原巷道錨索支護排距為3m，在原兩排錨索之間，補打1排錨索支護，與頂板原有支護交錯布置。同時(shí)，在21聯(lián)巷靠近聯(lián)巷口側頂板補打叢柱，3根木點(diǎn)柱為一組，共補打5組。同時(shí)，在聯(lián)巷、回順交叉口補打3.5m單體補強支護。
（2）為確保后期冒頂區域周?chē)⑸漶R麗散加固頂板及施工吊掛錨索安全，需對超前支架兩邊打錨索補強支護。超前支架與巷道正幫間距離近2m，在支架與正幫中部施工一排錨索＋W鋼帶補強支護，錨索規格為φ22×8000mm，鋼帶規格為4200×230×3mm。
冒頂區馬麗散加固從12月8日至12月10日，共注入馬麗散7.9噸。冒頂區馬麗散加固位置如圖2所示。

圖2 冒頂區馬麗散加固示意圖
2、冒頂區羅克休充填
為保證22529-3綜采工作面推進(jìn)至冒頂區域時(shí)的，支架頂梁有效接頂，對冒頂區域采用羅克休進(jìn)行充填。
（1）在端頭支架和超前支架側距離巷道正副幫不大于0.6m的位置施工起吊錨索，共施工4根起吊錨索。
（2）將2根工字鋼兩端頭割開(kāi)眼穿過(guò)起吊錨索，并用托盤(pán)、鎖具固定。工字鋼長(cháng)度根據現場(chǎng)端頭支架與超前支架間距離確定，工字鋼開(kāi)眼位置與兩端頭距離不得小于15cm。
（3）在兩根工字鋼上方平行工作面走向搭設6根5.6m長(cháng)的10#槽鋼及木板。木板間提前鑿開(kāi)大于42mm的注射高分子材料眼，以便后期注射羅克休、馬麗散使用。
（4）注射羅克休充填冒頂區域。從提前留設的注射眼處設置不同長(cháng)度的注射管注射羅克休，注射期間采用面紗等材料及時(shí)堵住材料，防止材料外流。具體冒頂現場(chǎng)情況及充填施工如圖3所示。
冒頂區域尺寸為長(cháng)×寬×高：4×5.6×3m，共注入羅克休材料4噸，有效充填了冒頂區域。

圖3? 冒頂現場(chǎng)情況及充填施工圖
3、頂板破碎區域馬麗散加固、錨索補強支護
冒頂區域注射馬麗散加固后，對超前支架至22529-3回撤通道之間頂板破碎區域頂板進(jìn)行注射馬麗散加固，同時(shí)，對該區域頂板采用錨索＋W鋼帶補強支護，錨索規格為φ22×8000mm，鋼帶規格為4200×230×3mm。原巷道錨索支護排距為3m，在原2排錨索之間，補打1排錨索支護。
頂板破碎區域馬麗散加固從12月10日至12月13日，共注入馬麗散23.4噸。頂板破碎區馬麗散加固位置如圖4所示。

圖4? 頂板破碎區馬麗散加固示意圖
從12月8日至12月14日，冒頂區、頂板破碎區共注入馬麗散31.3噸、羅克休4噸，補打錨索160套，W鋼帶45條。
冒頂區域補打錨索、注射馬麗散加固、施工吊掛錨索等工作時(shí)，作業(yè)人員務(wù)必在有效支護下方作業(yè)，并嚴格執行敲幫問(wèn)頂。支護錨索初漲力不得小于16噸，抗拔力不得小于22.4噸，錨索外露長(cháng)度不得大于200mm。
取得的效果
1、補強支護措施效果好。對漏頂區域和頂板破碎段注羅克休和馬麗散，并對該段頂板吊工字鋼，21聯(lián)巷口架設工字鋼棚。對22529-3回順一距貫通50m處頂板在原有支護基礎上進(jìn)行補強支護，補強支護方式為錨索（φ22×8000mm）+W鋼帶+金屬網(wǎng)（8#金屬網(wǎng)，網(wǎng)格45×45mm）全斷面支護，錨索排距1～1.5m，3根/排，上W鋼帶，與頂板原有支護交錯布置。
2、通過(guò)對破碎頂板注高分子材料，有效將破碎頂板凝結為整體，后期回采過(guò)程中，注入高分子材料頂板出現懸頂，充分說(shuō)明高分子材料對破碎頂板的凝結力很強。
3、冒頂區采取加設工字鋼棚，并對空洞頂板注入高分子材料，保證了支架接頂，效果較好。
五、事故經(jīng)驗教訓
（一）事故發(fā)生后的反思
1、嚴格按照規定控制好綜采工作面端頭支架頂梁與超前支架后梁之間的距離，遇巷道頂板條件差時(shí)，應將兩者距離最小化，以減小端頭空頂面積；巷道頂板條件差時(shí)，拉超前支架前必須采取措施保護錨索不受損壞。
2、日常檢查方面：巷道掘進(jìn)支護時(shí)，規范錨桿機司機操作，確保錨桿支護到位有效；巷道構造區域，采用電子式頂板離層儀以提高觀(guān)測精度，同時(shí)，在構造附近增設頂板離層儀，以便后期觀(guān)測構造區域頂板變化情況；加強井下巷道巡查，將構造影響巷道作為巡查重點(diǎn)，發(fā)現頂板離層、開(kāi)裂、掉渣等現象，及時(shí)補強支護。
3、綜采工作面過(guò)斷層時(shí)，若頂板比較破碎，提前探測頂板情況，確定是否需要采取補強支護、注漿加固等措施。
4、綜采工作面過(guò)構造時(shí)，嚴格按照規定控制好綜采工作面端頭支架頂梁與超前支架后梁之間的距離，遇巷道頂板條件差時(shí)，應將兩者距離最小化，以減小端頭空頂面積；巷道頂板條件差時(shí)，拉超前支架前必須采取措施保護錨索不受損壞。
5、綜采隊跟班隊干須提高責任心，加強兩順槽頂板巡查，尤其兩端頭是重點(diǎn)觀(guān)察區域，發(fā)現頂板離層、漏矸等問(wèn)題，隊內根據情況采取打單體、木點(diǎn)柱等措施支護，并及時(shí)反饋，以便及時(shí)處理。
6、綜采隊發(fā)現問(wèn)題需及時(shí)整改，且整改必須到位，確保安全生產(chǎn)。
7、特殊條件重點(diǎn)管理。對綜采過(guò)地質(zhì)構造、上覆采空區、過(guò)集中煤柱、薄基巖富水區等特殊條件，要在事前認真做好風(fēng)險評估，尤其是加強地質(zhì)構造段頂板的支護強度，防止出現頂板離層等現象；事中做好巷道排查，對頂板破碎段加強巡查，發(fā)現問(wèn)題及時(shí)有效解決，防止頂板離層、破碎進(jìn)一步擴大。
8、規范操作，加強超前頂板管理工作。加強綜采順槽頂板破碎段的管理，規范使用超前架，使超前架與端頭架的距離符合規程措施中的規定，并對頂板不平整段要做好錨索的保護和支架接頂工作，保證支護效果。
管理層面的問(wèn)題
1、設計方面：巷道支護設計時(shí)，重點(diǎn)區域重點(diǎn)對待，一條巷道根據地質(zhì)條件分段設計，不同巷道對應的支護方案。當巷道過(guò)構造時(shí)，適當增加錨桿、錨索支護的間排距，確保掘進(jìn)時(shí)一次性支護強度到位，避免支護后構造區域頂板離層、破碎嚴重，影響后期綜采工作面正常推進(jìn)。
2、掘進(jìn)巷道過(guò)構造時(shí)，根據實(shí)際情況改變支護強度、方式等，適當增加錨桿、錨索支護的間排距，確保掘進(jìn)時(shí)一次性支護強度到位，避免支護后構造區域頂板離層、破碎嚴重，影響后期綜采工作面正常推進(jìn)。鋼筋網(wǎng)支護強度低，易開(kāi)焊，建議巷道過(guò)構造時(shí)，掛8#鉛絲網(wǎng)護頂。
3、巷道放水孔施工時(shí)，必須考慮頂板情況，構造區域避免施工放水孔，無(wú)法避開(kāi)時(shí)，需加強支護。
4、綜采隊日常作業(yè)中，危險源辨識必須到位，規程措施執行到位，員工按要求操作到位，現場(chǎng)標準化到位。
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