中石油大連石化公司“8.29”儲罐火災事故
一、事故調查分析
(一)事故概要1、事故簡(jiǎn)介
2011年8月29日8時(shí)30分左右,中石油大連石化儲運車(chē)間接到調度通知,要將柴油調合一線(xiàn)從877號罐改至875號罐。875號罐為內浮頂罐,罐容為20000立方米,收油前該罐液面為0.969米。9時(shí)52分40秒,開(kāi)啟875號罐入口電動(dòng)閥開(kāi)始收油。9時(shí)56分44秒,875號罐突然發(fā)生閃爆、起火。泄漏的柴油在防火堤內形成池火。經(jīng)消防人員全力撲救,13時(shí)06分左右將明火撲滅。事故造成875罐坍塌,874罐罐體過(guò)火。事故直接經(jīng)濟損失789萬(wàn)元,沒(méi)有造成人員傷亡。
2、事故原因
(1)直接原因
由于事故儲罐送油造成液位過(guò)低,浮盤(pán)與柴油液面之間形成氣相空間,造成空氣進(jìn)入。正值上游裝置操作波動(dòng),進(jìn)入事故儲罐的柴油中輕組分含量增加,在浮盤(pán)下形成爆炸性氣體。加之進(jìn)油流速過(guò)快,產(chǎn)生大量靜電無(wú)法及時(shí)導出產(chǎn)生放電,引發(fā)爆炸。
(2)間接原因
①違反《常壓立式圓筒形鋼制焊接儲罐檢維修規程》(SHS01012-2004)第5.1.4條“浮頂罐和內浮頂罐正常操作時(shí),其最低液面不應低于浮頂、內浮頂的支撐高度”的規定。
②在儲罐收油過(guò)程中,未重視油品流速過(guò)快造成靜電過(guò)大的風(fēng)險。油品高速流動(dòng)產(chǎn)生的靜電,其放電能量接近或大于4mJ,遠遠大于浮盤(pán)下部空間內的油霧、可燃性氣體與空氣混合形成爆炸性混合氣體的最小點(diǎn)火能。
③未能有效辨識上游裝置操作變化帶來(lái)的安全風(fēng)險。柴油加氫裝置氣提塔塔底、塔頂溫度同步降低,造成塔底輕組分增加;氣提氫氣增加,塔頂壓力升高,帶來(lái)溶解氫增加。
④對儲罐維護保養不到位。對同期使用的874#、876#罐、877#罐內檢查,發(fā)現罐內存在浮筒抱箍松落,浮頂壓條、浮筒一端下垂的現象。
(二)基本情況
1、大連石化公司基本情況
大連石化公司原油加工能力2050萬(wàn)噸/年,產(chǎn)品種類(lèi)有汽油、煤油、柴油、潤滑油、石蠟、苯類(lèi)、聚丙烯、細旦纖維等200多種石化產(chǎn)品。
2、八七罐區基本情況
儲運車(chē)間八七罐區位于大連石化公司廠(chǎng)區西南側,東鄰5萬(wàn)立柴油罐組,西鄰無(wú)鉛汽油罐組,南鄰汽油罐組,北鄰南運罐組。
發(fā)生事故的875#罐建于1986年,原是第四聯(lián)合車(chē)間二催化裝置的原料罐,拱頂結構,罐體高15.86米、內徑40.5米,設計油品儲存能力2萬(wàn)立方米。2006年改造為內浮頂罐,具體改造內容:安裝不銹鋼內浮船及丁晴橡膠舌形密封,浮船重量為17.193噸;罐壁開(kāi)通氣孔(12個(gè))、收付油口、攪拌器開(kāi)口等;罐組立相關(guān)工藝管線(xiàn)改造;罐內做內防腐處理,防腐部位為底板、拱頂、1米以下的壁板罐頂包邊角鋼、1米處的壁板刷導靜電涂料,干膜厚度300微米;罐內增上旋轉循環(huán)噴頭。
3、儲運車(chē)間上游裝置事故發(fā)生前運行情況
(1)柴油組份來(lái)源
大石化公司的柴油組份主要來(lái)自以下上游裝置:
①400萬(wàn)噸/年柴油加氫精制裝置(以下簡(jiǎn)稱(chēng)400萬(wàn)噸柴油加氫)
②300萬(wàn)噸/年渣油加氫脫硫裝置(以下簡(jiǎn)稱(chēng)300萬(wàn)噸渣油加氫)
③360萬(wàn)噸/年加氫裂化裝置(以下簡(jiǎn)稱(chēng)360萬(wàn)噸加氫裂化)
④200萬(wàn)噸/年煤柴油加氫(以下簡(jiǎn)稱(chēng)200萬(wàn)噸煤柴油加氫)
⑤第二常減壓蒸餾裝置的B2、B3、C1線(xiàn)即450萬(wàn)噸/年常減壓蒸餾B2、B3、C1線(xiàn)(以下簡(jiǎn)稱(chēng)二蒸餾B2、B3、C1線(xiàn))
⑥80萬(wàn)噸/年柴油加氫精制柴油(以下簡(jiǎn)稱(chēng)80萬(wàn)噸柴油加氫)
(2)上游裝置運行情況
8月28日至29日, 200萬(wàn)噸煤柴油加氫處于停工階段,系統充氮氣保壓,干燥塔液面、壓力穩定。8月31日計劃開(kāi)工,界區餾出口采用兩道手閥隔離,無(wú)產(chǎn)品外送至罐區。
8月28日10時(shí)40分,360萬(wàn)噸加氫裂化反應系統引氫氣充壓;8月29日10時(shí),壓力上升至2.3MPa。8月28日10時(shí),主汽提塔投用氫氣汽提,汽提塔塔頂氣去火炬;14時(shí)30分,建立分餾系統循環(huán)。調閱8月28日至8月29日DCS記錄趨勢,顯示主汽提塔液面、預閃蒸罐液面、分餾塔壓力、航煤和柴油汽提塔液面等平穩,無(wú)異常。事故發(fā)生時(shí),該裝置處于開(kāi)工初期階段,界區餾出口采用兩道手閥隔離,無(wú)產(chǎn)品外送到罐區。
400萬(wàn)噸柴油加氫、300萬(wàn)噸渣油加氫、二蒸餾B2、B3、C1線(xiàn)裝置運行正常。
80萬(wàn)噸柴油加氫出現過(guò)工藝波動(dòng)。8月29日7時(shí)40分時(shí),該裝置的汽提塔進(jìn)料溫度為230.23℃,塔底溫度為223.85℃,汽提氫氣一直維持在1200Nm3/h左右,塔頂壓力為0.480MPa。8時(shí)20分,因反應熱源減少,汽提塔進(jìn)料溫度降低至216.58℃,塔底溫度降至210.86℃,塔頂溫度降低,回流量減少,裝置開(kāi)始提汽提氫氣量,9時(shí)00分汽提氫氣量達到1304 Nm3/h,增加了約100 Nm3/h,塔頂壓力從0.489MPa升高到0.496MPa。10時(shí)25分汽提氫氣量開(kāi)始從1300 Nm3/h降低,10時(shí)39分降至1206 Nm3/h。
(3)柴油的在線(xiàn)調合情況
調合原理:
200萬(wàn)噸煤柴油加氫、400萬(wàn)噸柴油加氫、360萬(wàn)噸加氫裂化、300萬(wàn)噸渣油加氫、80萬(wàn)噸柴油加氫和部分二蒸餾B2、B3、C1線(xiàn)直餾柴油(其中二蒸餾B3、C1兩個(gè)組分在西油槽罐區合走一條線(xiàn)去八七罐區),從裝置出來(lái)專(zhuān)線(xiàn)至八七罐區柴油在線(xiàn)調合調合頭,每個(gè)組分和調合總管設油品在線(xiàn)分析儀,通過(guò)軟件控制每個(gè)組分進(jìn)入調合頭的比例,然后經(jīng)過(guò)靜態(tài)混合器混合后進(jìn)入成品罐,其中調合頭有兩條,調合一線(xiàn)(管徑DN450)和調合二線(xiàn)(管徑DN300)。當成品罐收至規定液位,按工藝規定進(jìn)行循環(huán)攪拌,然后靜止取樣分析,分析合格后出廠(chǎng)。
調合流程:
裝置餾出油→調合頭1、2(比例控制)→靜態(tài)混合器→調合1、2線(xiàn)→
→調合罐→分析合格出廠(chǎng)
事故發(fā)生前875#罐所進(jìn)柴油在線(xiàn)調合情況:
875#罐2011年8月29日調合時(shí),400萬(wàn)噸加氫柴油、300萬(wàn)噸渣油加氫柴油、部分80萬(wàn)噸加氫柴油和二蒸餾B2、B3、C1調合組分從裝置至八七罐區柴油在線(xiàn)調合調合頭,通過(guò)比例控制,走調合1線(xiàn)去875#罐調合。另外部分80萬(wàn)噸加氫柴油通過(guò)比例控制,走調合2線(xiàn)去877#罐。
4、875#罐操作情況
(1)875#罐事故發(fā)生前一罐次收付情況
收油情況:
收油作業(yè)時(shí)間:2011年8月25日4時(shí)至8月26日6時(shí)。
罐內液位變化:從1.048米上升到13.324米。
罐內溫度: 25日4時(shí)37.8℃,26日6時(shí)40℃。
付油情況:付油作業(yè)時(shí)間:8月28日9時(shí)50分至29日0時(shí)30分。付至“興池”號油輪。
罐內液位變化:13.324米下降至0.969米。
(2)875#罐調合裝置開(kāi)啟情況:
循環(huán)調合泵P-401用于875#罐罐內油品調合,檢查循環(huán)調合泵P-401開(kāi)啟情況,泵出口手動(dòng)閥HOV4012D開(kāi)關(guān)記錄,該閥在8月28日20:16有關(guān)閥記錄,此后無(wú)開(kāi)閥時(shí)間記錄,即循環(huán)泵沒(méi)有再運行過(guò);用于875#罐罐內調合的攪拌器因電機電流超負荷,一直處于停用狀態(tài),總電源已被切斷。
收付油品質(zhì)量:
875#罐內所收組份油組成及付船前主要質(zhì)量數據見(jiàn)表1、表2。
表1 875#罐內所收組份油組成
調合組分 | 收入量,噸 | 比例,% | 說(shuō)明 |
二蒸餾C1 | 546 | 3.86 | |
80萬(wàn)噸加氫柴油 | 1739 | 12.28 | 25日12:30時(shí)部分轉24#罐收 |
400萬(wàn)噸加氫柴油 | 9432 | 66.60 | |
二蒸餾B2 | 1001 | 7.07 | 25日10時(shí) -10#軍柴方案 |
645#罐 (軍柴) | 348.653 | 2.46 | 25日21時(shí)40分 -10#軍柴倒入 |
625#罐 (過(guò)剩組份罐) | 103.47 | 0.73 | 26日10時(shí)50分加潤滑油改進(jìn)劑0.54噸,11時(shí)10分結束 |
罐底 | 991.3 | 7.0 | 液位1.048m |
合計 | 14161.423 |
表2 875#罐付船前主要質(zhì)量數據
分析時(shí)間 | 閃點(diǎn) ℃ | 硫含量 % | 密度 kg/m3 | 餾程,℃ | |||
初餾點(diǎn) | 50% 溫度 | 90% 溫度 | 95% 溫度 | ||||
8月26日 | 64 | 0.022 | 834.8 | 172.8 | 262.8 | 335.4 | 354.8 |
(3)收油前875#罐相關(guān)參數
經(jīng)計算, 875#收油前罐內浮盤(pán)與液面之間存在0.831米高度的氣相空間,體積約為1000立方米。
圖1 875#收油前罐內浮盤(pán)與液面間的距離
(4)875#罐本次收油情況2011年8月29日,大石化公司生產(chǎn)運行處安排儲運車(chē)間用875#罐調合柴油,8月29日9時(shí)52分40秒,875#罐開(kāi)始收調合1線(xiàn)柴油,包括400萬(wàn)噸柴油加氫柴油、二蒸餾B2、B3、C1線(xiàn)、80萬(wàn)噸柴油加氫、300萬(wàn)噸渣油加氫柴油,經(jīng)在線(xiàn)調合裝置混合后進(jìn)入875#罐,9時(shí)56分44秒發(fā)生事故。期間,875#罐液位從0.969米上升到1.045米,收油約81.69噸。
(三)事故發(fā)生時(shí)間序列
日期 | 時(shí)間 | 描述 |
2011年 8月29日 | 8:10 | 儲運車(chē)間大班長(cháng)吳某接到公司調度指令,要求將柴油調合一線(xiàn)從877#罐改至875#罐。 |
8月29日 | 8:30 | 吳某通知1班班長(cháng)周某準備做此項工作,周某通知內操員聯(lián)系上游裝置操作員等相關(guān)人員。 |
8月29日 | 9:30 | 內操員通知周某,切換的準備工作已做好,周某趕到875#罐組確認收油流程,并在現場(chǎng)用對講機通知內操員可以切換,隨后開(kāi)始切換作業(yè)。 |
8月29日 | 9:52 | 875#罐入口電動(dòng)閥開(kāi)啟,液面從靜置狀態(tài)的0.969米逐漸上升。 |
8月29日 | 9:56 | 875#罐突然發(fā)生爆燃,罐底撕裂,并引起火災?,F場(chǎng)操作人員立即報警,并進(jìn)行轉油、關(guān)閥等應急處理。 |
875#罐被燒整體坍塌,南側罐壁由15.86米坍塌至4.35米,見(jiàn)圖2。
圖2 875#罐罐體坍塌情況
南側罐底板向上翹起,最高處翹起1.12米,見(jiàn)圖3。圖3 875#罐底部翹起情況
圖4 875#罐底部裂縫情況
(五)事故原因分析
1、柴油性質(zhì)及相關(guān)參數
(1)柴油性質(zhì)
經(jīng)對管道中與2011年8月29日進(jìn)875#油罐的相同油品采樣分析結果表明,柴油閃點(diǎn)為64℃,凝點(diǎn)為-7℃,硫含量為0.008%,密度(20℃)為834.2kg/m3,十六烷值為50.7,均符合柴油產(chǎn)品的質(zhì)量指標。
(2)溫度情況
875#罐進(jìn)油前儲存溫度為38℃,上游裝置柴油出裝置溫度均在工藝指標范圍內,見(jiàn)表3。
表3 8月29日上游裝置柴油出裝置溫度匯總表
序號 | 裝置物料 | 09:00 | 10:00 |
1 | 450萬(wàn)噸蒸餾常二 | 59.3℃ | 58.2℃ |
2 | 450萬(wàn)噸蒸餾常三 | 72.5℃ | 73.4℃ |
450萬(wàn)噸蒸餾減一 | 61℃ | 62℃ | |
3 | 80萬(wàn)噸柴油加氫 | 48.55℃ | 47.85℃ |
4 | 300萬(wàn)噸渣油加氫 | 55.9℃ | 55.6℃ |
5 | 400萬(wàn)噸柴油加氫 | 37.5℃ | 36℃ |
從上游400萬(wàn)噸柴油加氫裝置、450萬(wàn)噸蒸餾裝置、80萬(wàn)噸柴油加氫裝置、300萬(wàn)噸柴油加氫裝置的操作來(lái)看,各裝置柴油出裝置流量比較穩定,見(jiàn)表4。
表4 8月29日上游裝置柴油出裝置流量統計表
實(shí)際時(shí)間 | 400萬(wàn)噸加氫柴油 | 2蒸減一、常三 | 80萬(wàn)噸加氫柴油 | 2蒸常二 | 300萬(wàn)噸渣加氫柴油 | 合計 |
FT2021 m3/h | FT2051 m3/h | FT2061 m3/h | FT2041 m3/h | FT2071 m3/h | m3/h | |
09:54 | 407.22 | 83.39 | 136.94 | 75.1 | 19.26 | 721.91 |
09:55 | 411.68 | 83.4 | 133.43 | 75.38 | 18.87 | 722.76 |
09:56 | 413.2 | 83.56 | 134.26 | 75 | 18.6 | 724.62 |
09:57 | 421.71 | 83.2 | 131.11 | 74.61 | 18.52 | 729.15 |
09:58 | 416.57 | 83.18 | 134.13 | 75.58 | 18.57 | 728.03 |
09:59 | 412.74 | 83.4 | 133.94 | 75.5 | 18.41 | 723.99 |
10:00 | 413.73 | 83.58 | 132.17 | 74.03 | 18.36 | 721.87 |
10:01 | 412.26 | 83.47 | 131.13 | 74.42 | 18.14 | 719.42 |
875#罐事前于29日0時(shí)30分付油結束后處于靜置狀態(tài),液位在0.969米,收油后,調合1線(xiàn)從877#罐改至875#罐后,875#罐液位開(kāi)始上升。由于877#罐入口電動(dòng)閥延遲關(guān)閉,877#罐液位由于液位差逐步下降。詳細液位情況見(jiàn)表5。
表5 8月29日877#罐和875#罐液位情況統計表
實(shí)際時(shí)間 | 877#罐液位,m | 875#罐液位,m |
09:54 | 7.572 | 0.969 |
09:55 | 7.562 | 0.981 |
09:56 | 7.547 | 1.014 |
09:57 | 7.527 | 1.045 |
09:58 | 7.507 | 1.065 |
09:59 | 7.483 | 1.065 |
10:00 | 7.463 | 1.065 |
10:01 | 7.463 | 1.065 |
(5)壓力情況
從8月29日875#罐內壓力來(lái)看,隨著(zhù)收油量的增加,壓力從靜置狀態(tài)的5006Pa逐漸上升,9:57分上升至5759Pa時(shí)壓力停住,可能發(fā)生爆炸后失靈。
表6 8月29日875#罐內壓力情況
時(shí)間 | 875#罐內壓力 Pa |
09:52 | 5006 |
09:53 | 5006 |
09:54 | 5059 |
09:55 | 5259 |
09:56 | 5528 |
09:57 | 5759 |
09:58 | 5759 |
09:59 | 5339 |
10:00 | 6052 |
10:01 | 6240 |
2、爆炸性混合氣體的形成
875#罐29日0時(shí)30分付油結束后液位高度為0.969米,液位靜止時(shí)間超過(guò)9小時(shí),液面低于浮盤(pán)支柱高度,浮盤(pán)落床,通氣孔自動(dòng)打開(kāi),大量空氣進(jìn)入浮盤(pán)下方。
從877#罐切換到875 #罐輸油后,875#罐入口管流速達4.34米/秒,快速輸送產(chǎn)生了大量油霧; 80萬(wàn)噸柴油加氫裝置操作波動(dòng),塔底溫度從230℃降低到216℃,塔頂壓力從0.480MPa升高到0.496MPa,溫度的降低和壓力的升高使塔底油中的輕組分增加并進(jìn)入了油罐。
油霧、輕組分與空氣混合,形成了爆炸性混合氣體。
3、點(diǎn)火源分析
儲罐爆炸火災事故點(diǎn)火源一般為明火、雷電、硫化亞鐵自燃和靜電。
(1)明火
八七罐區內的作業(yè)情況:8月29日8時(shí)50分,八七罐區開(kāi)出動(dòng)火作業(yè)許可證2張,內容為879#罐鋪底板,后因下雨而作廢,無(wú)其他檢維修動(dòng)火等記錄,也無(wú)其他明火可能。
(2)雷電
大連市氣象局提供的資料表明,事故發(fā)生時(shí)無(wú)雷電發(fā)生;經(jīng)對875#罐體進(jìn)行剩磁檢測,排除了875#罐體受雷擊的可能。
(3)硫化亞鐵自燃
875#罐自2007年改成內浮頂罐后一直儲存成品柴油,含硫量均在控制指標內。對與875#罐同期投入使用的874#罐、876#罐、877#罐的腐蝕情況進(jìn)行勘查,并對876#罐、877#罐罐壁、罐底物質(zhì)進(jìn)行了檢測,均未發(fā)現異常。本次作業(yè)開(kāi)始收油時(shí)間與上次付油結束時(shí)間相隔9個(gè)多小時(shí),罐內早已進(jìn)入空氣,在此期間,如果出現硫化亞鐵自燃的情況,必然會(huì )發(fā)生冒煙、起火、甚至爆炸等情況,而實(shí)際上,上述現象均未發(fā)生。
綜上所述,可排除硫化亞鐵自燃作為點(diǎn)火源的可能。
(4)靜電
流速分析:
875#罐在收油過(guò)程中,有來(lái)自上游裝置的物料和從877#罐壓入875#罐的柴油,入口管一分鐘內的平均流速達到4.34 m/s。
表7 8月29日875#入口管道流速情況
實(shí)際時(shí)間 | 液位,m | 體積,m3 | 體積增加,m3 | 入口管1分鐘內平均流速,m/s |
09:54 | 0.969 | 1247.68 | ||
09:55 | 0.981 | 1263.13 | 15.45 | 1.58 |
09:56 | 1.014 | 1305.62 | 42.49 | 4.34 |
09:57 | 1.045 | 1345.54 | 39.92 | 4.08 |
09:58 | 1.065 | 1371.29 | 25.75 | 2.63 |
09:59 | 1.065 | 1371.29 | 0.00 | 0.00 |
10:00 | 1.065 | 1371.29 | 0.00 | 0.00 |
10:01 | 1.065 | 1371.29 | 0.00 | 0.00 |
靜電放電分析:
875#罐被燒整體坍塌,無(wú)法確定當時(shí)浮盤(pán)的情況,但對874#、876#罐、877#罐內部進(jìn)行檢查發(fā)現,罐內存在浮筒抱箍松落,浮頂壓條、浮筒一端下垂的現象,由此推斷875#有可能在液面存在漂浮的金屬物形成孤立導體,易與接地導體發(fā)生火花放電。另一方面油品的高速流動(dòng)會(huì )在液面產(chǎn)生較高的電位,與金屬物尖端、浮盤(pán)支架或罐壁等接地導體發(fā)生刷型放電。刷型放電的能量接近或大于4mJ,而火花放電能量一般都在幾十毫焦耳以上,都遠遠大于浮盤(pán)下部爆炸性混合氣體的最小點(diǎn)火能。
4、事故結論
綜上所述,此次事故的點(diǎn)火源可排除明火、雷電、硫化亞鐵自燃等方面的因素,而靜電放電的條件都具備。
在從877#罐切換到875 #罐輸油后,875#罐內收油管出口流速達4.34米/秒,超過(guò)1米/秒的安全界限,產(chǎn)生大量靜電,發(fā)生放電,在浮盤(pán)下引燃由油霧、輕組分與空氣混合形成的混合氣體(80萬(wàn)噸柴油加氫波動(dòng)造成較多輕組分進(jìn)入875#罐),發(fā)生爆炸。
由此確認,此次事故直接原因是靜電放電引起的可燃性混合氣體爆炸。
二、事故應急處置
2011年8月29日9時(shí)56分,大連石化公司儲運車(chē)間875#罐突然發(fā)生爆燃,罐底撕裂,并引起火災?,F場(chǎng)操作人員立即報警,并進(jìn)行轉油、關(guān)閥等應急處理。
9時(shí)58分,大石化公司消防支隊接警,10時(shí)03分,消防支隊到達現場(chǎng),經(jīng)現場(chǎng)偵察,確定了滅火方案,隨即對875#罐進(jìn)行滅火,對874#罐進(jìn)行噴淋降溫。
大連消防支隊接到報警后,立即出動(dòng),調集全市19個(gè)中隊、73臺消防車(chē)、316名官兵趕赴現場(chǎng)實(shí)施撲救。
經(jīng)全力撲救,12時(shí)10分控制火勢,13時(shí)06分明火被撲滅。
三、反思與建議
(一)事故反思1、標準、規程的落實(shí)
根據相關(guān)標準及現場(chǎng)實(shí)際情況制定操作規程并切實(shí)執行是防范作業(yè)事故的重要手段。而違反《常壓立式圓筒形鋼制焊接儲罐檢維修規程》(SHS01012-2004)的相關(guān)的規定恰恰是本次事故的間接原因。
2、風(fēng)險辨識
進(jìn)行風(fēng)險辨識是消除事故隱患的前提。此次事故中,油品流速造成的靜電積聚風(fēng)險,上游裝置波動(dòng)帶來(lái)的風(fēng)險,都可以通過(guò)工藝危險性分析,如危險和可操作性分析(HAZOP)等手段辨識出來(lái),但是大連石化公司未進(jìn)行辨識,最終導致事故的發(fā)生。
(二)建議措施
1、加強設備、工藝管理,完善設備檢維修制度,嚴格工藝紀律。
2、對公司的各類(lèi)油品儲罐,特別是內浮頂儲罐進(jìn)行全面的安全檢查。重點(diǎn)對儲罐的基礎、壁厚、靜電連接導線(xiàn)、浮盤(pán)、密封膠圈、導靜電涂層、油罐附件、加熱、自動(dòng)脫水器等進(jìn)行安全隱患排查。
3、全面強化設備管理,針對儲存(使用)介質(zhì)的不同,制訂針對性強的檢維修周期和內容,特別是對內部易腐蝕或損壞的儲油裝置(設施),應縮短檢維修周期。確定合理的浮盤(pán)檢查高度,并采取可靠的檢查手段,確保安全運行。
4、依據國家或行業(yè)最新標準、規范,組織合規性評價(jià),及時(shí)修訂企業(yè)各類(lèi)操作規程。
5、研究在調合頭后、入罐口前加裝流速自動(dòng)在線(xiàn)檢測裝置的可行性,制訂相應的操作規程,確保安全流速。
6、改進(jìn)80萬(wàn)噸/年柴油加氫的相關(guān)裝置及汽提方式,嚴格控制輕組分及溶解氫進(jìn)入柴油罐。
7、研究改進(jìn)450萬(wàn)噸/年蒸餾裝置流程。由于減頂線(xiàn)組分較輕且質(zhì)量不穩定,閃點(diǎn)較低且波動(dòng)大,建議在流程上進(jìn)一步研究改進(jìn),避免減頂線(xiàn)輕組分間歇打入減一線(xiàn)做成品柴油的安全風(fēng)險。
8、對企業(yè)潛在的安全風(fēng)險,進(jìn)行前瞻性研究和分析,制定可行的安全控制措施。